商检到期换证申请的问题_百度知道
商检到期换证申请的问题
商检到期要换证，公司商检注册快3年了，自理报检证要更换了，现在要做换证申请，请问加工工艺和除害工艺技术指标这栏怎么填？
如果你连你们产品的加工工艺都不知道，也没说是什么产品，谁能知道你们的加工工艺呢？除害工艺技术指标也要看你们有没有除害工艺，是什么产品。如果是木制品等一些植物产品，可以是熏蒸，溴甲烷，浓度，温度等等；也有可能是热处理，温度多少。如果是其他产品，可能出口企业才是专家，你连什么货物都没说，谁能回答呢？回答这种问题很累。
不好意思，我忘记说了，是人造板之类的东西。属于竹木草制品。不过我只是问个方向。谢谢你的回答。但是同时，你这样回答问题也让人觉得很不舒服
人造板的加工工艺应该你们工厂的技术人员是专家，人造板对除害处理要求不高，因为是深加工的木制品，商检的检验还主要是在品质方面检验的多一些。
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描述产品生产工艺，如果是木制品等需除害处理的，描述一下是如何处理即可
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出门在外也不愁cass工艺&&-&&[推荐度: 9]
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cass工艺 发帖人: happyle 点击量: 6327
谁有cass的详细方案和操作
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空贴，我来传篇文章
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我也传篇文章，昆明第四污水厂工艺
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怎么写空帖子
这样不行的,你要认真点
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CASS法在湖州市碧浪污水处理厂的应用
　　　1 概述
　　湖州市位于浙江省北部、太湖南岸。九五期间，由于太湖水体污染，已经严重影响了太湖流域的人民生活，制约了经济发展。为了治理太湖、缓解太湖水体的污染，市政府决定在湖州市建设几座污水处理厂。碧浪污水处理厂就是其中之一。它位于湖州市碧浪小区，污水处理规模为10000m3/d，小区采用雨污分流制排水，整个小区的生活污水由污水管道收集后排入该厂处理。
　　碧浪污水处理厂工程由北京美华博大工程有限公司总承包，将于2002年6月进行正式调试。
　　2 污水处理工艺
　　为适应中小城镇的功能特点，确保出水水质，污水处理工艺必须考虑除磷脱氮且总体布置合理美观。在以活性污泥法为基础的二级处理流程中，可供选择的具有明显脱氮除磷效果的流程有：A2/O工艺、VIP工艺、UCT工艺、Bardcnpho工艺和A/O+Phostrip工艺、CASS工艺等。经过审核比较本工程最终选择了CASS工艺为本工程污水处理工艺。
　　CASS（Cyclic Actiavated Sludge System）工艺作为SBR处理技术的一个改进，不仅具备SBR法工艺简单可*、运行方式灵活、自动化程度高的特点，而且具有明显的除磷脱氮功能，这一功能的实现在于CASS池通过隔墙将反应区分为功能不同的几个区域，因在各分格中溶解氧、污泥浓度和有机负荷不同，各池中占优化的生物相亦不同。尽管单池为间隙操作运行，但使整个过程达到连续进水，连续出水。同时在传统SBR池前或池中设选择器及厌氧区，相当于厌氧、缺氧、好氧阶段串联起来，提高了除磷脱氮效果。
　　CASS工艺主要优点如下：
　　⑴ 生化池中由于曝气和静止沉淀间歇运行，使基质BOD5和生物体MLVSS浓度随时间的变化梯度加大，保持较高的活性污泥浓度，增加了生化反应推动力，提高了处理效率。静止沉淀时，活性污泥处于缺氧状态，氧化合成大为减弱，但生物体内源呼吸在进行，保证了出水水质。
　　⑵ 工艺流程简单，运行方式灵活，无二次沉淀池，取消了大型贵重的刮泥机械的污泥设备。扩建方便。
　　⑶ 生化池分生物选择器、厌氧区和主曝气区，利用生物选择器及厌氧区对磷的释放、反硝化作用以及对进水中有机底物的快速吸附及吸收作用，增强了系统的稳定性；同时，曝气区和静止沉淀的过程中都同时进行着硝化和反硝化反应，因而具有除磷脱氮的作用。
　　⑷ 生物选择器的作用，是集中接纳含有高浓度有机物的来水和处于“饥饿”状态的回流活性污泥。具有抑制专性好氧丝状菌生长的作用，可有效的防止污泥膨胀。
　　⑸ 进水水量、水质的波动可用改变曝气时间的简单方法予以缓冲，具有较强的适应性。
　　⑹ 自动化程度高，保证出水水质。
　　⑺ 半静止状态沉淀，表面水力和固体负荷低，沉淀效果好。
　　⑻ 特别适合于中小城市污水处理厂的建设。
　　CASS法主要缺点为设备闲置率较高，因采用降堰排水，水头损失大。由于自动化程度高，故对操作人员的素质要求也高。
　　3 工艺设计特点
　　湖州碧浪污水处理厂在设计中紧紧围绕着居住小区内建设的特殊情况，力求占地小、美观，同周围景观相协调、运行管理方便、运行费用低和保证除磷脱氮的原则进行设计。经过周密严谨的设计，采用以下多种手段以期达到上述效果。
　　3.1 构筑物高度设计
　　考虑到本污水处理厂在生活小区之内，对环境不能造成不利的影响。因此，在进水泵房后设置了调节池。由潜污泵将调节池内的污水提升到CASS池。设计时必须考虑CASS法在排水时最低水位高出河床的最高水位时，整个厂区的构筑物就可以全部降低了，调节池采用地下式，CASS池采用半地下式。
　　3.2 降低噪音设计
　　为了最大限度地降低噪音，CASS池的曝气采用台湾产TR型水下曝气机，极大地降低了污水处理的噪音。
　　3.3 除臭设计
　　除CASS池为半地下式外，其余均为地下式，并尽可能加盖。因此，污水处理过程中产生的臭味，可得到有效控制。
　　3.4 CASS生化池设计
　　本工程另外一个特有和创新之处是CASS池设计为圆形利浦罐结构。CASS池沿塘布置，具有一定的视觉冲击效果，施工周期明显缩短。为了达到相同的脱氮磷效果，将圆形池设计成3个同心圆。从内到外分别为选择器、厌氧区、主曝气区。他们的容积比为1:5:30。选择器设在内环，其最基本的功能是防止污泥膨胀。在选择器、污水中溶解性有机物质能通过生物吸附作用得到迅速去除。回流污泥中的硝酸盐也可在此选择器中得以反硝化反应。厌氧区设置在池子的中环，主要是创造生物反硝化的条件，同时在此区内污泥中的嗜磷菌充分地释放出已吸收的磷，为在好氧区内再吸磷创造条件。池子的外环为曝气区，主要进行BOD5降解和同时进行硝化过程，同时，嗜磷菌在此区内大量吸收污水中的磷而进入污泥中，通过剩余污泥的外排而实现除磷，为保证污水经处理后总磷小于0.5mg/L，设计中增加了在生化系统中投加化学混凝剂的系统，使化学法除磷与生化法除磷同时进行，污泥回流、剩余污泥排放系统设在池子的外环。采用潜污泵，污泥不断地从主曝气区抽送至生物选择器中。污泥回流约为进水量的20%。滗水器设于后应池的外环。
　　3.5 污泥处理工艺设计
　　为防止随污泥排出系统的磷的复漏，污泥处理采用带式浓缩脱水一体机。脱水后的污泥根据其污水的特性，采用脱水后加工制成花卉肥料进行消化，这样既解决污泥出路，也可取得一些经济效益。
　　3.6 自动控制设计
　　碧浪污水处理厂具有较高的自动化水平，PLC和仪表全部先用进口品牌，并且在进出水口的必要位置设置在线检测仪表，将检测结果信号送至中控室，操作人员在中控室即可观测到每个构筑物内的水质状况，了解每个步骤的运行情况，并可在中控室操作，当然也可在现场操作。改善了操作人员的工作环境。
　　3.7 构筑物及建筑物设计
　　该厂的建筑物主要包括：综合楼、配电间和机修车库，在建筑结构和风格充分和碧浪小区建筑物特点协调一致。关键构筑物CASS池采用德国LIPU简仓技术，其制作方法简单，工期较短、美观，占地少。
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CASS工艺处理高氨氮生活污水试验研究
　　　长期以来，高浓度氨氮一般出现在工业废水中，处理这部分废水大多采用物化和生化方法相结合的工艺或者完全物化工艺。但是，随着人们消费结构的变化，生活污水的高氨氮已经成为一个不容忽视的问题，解决这一问题对于防止水体富营养化和解决水体环境污染问题具有重要意义。生活污水中氨氮的变化范围一般在20～150mg/L，通常把氨氮浓度在80mg/L以上的生活污水称为高氨氮生活污水。本试验所研究的高氨氮生活污水浓度范围在80～150mg/L。 　　对高氨氮生活污水的处理研究可适用的范围为：城市生活污水、小城镇污水、高校生活污水、小区生活污水以及工业废水。
　　国内外目前对于应用CASS工艺处理高氨氮生活污水的研究还处于起步阶段，处理效果也不理想，脱氮率较低。研究如何将CASS工艺用于高氨氮生活污水的处理，充分发挥CASS工艺脱氮除磷效果好、耐冲击负荷能力强、防止污泥膨胀、建设费用低和管理方便等优点，对于促进CASS工艺的发展和改善水体环境具有现实意义。
　　1.试验装置和试验方法
　　1.1 试验装置
　　试验采用的CASS反应器
　　反应器尺寸大小：L×B×H＝1000mm×320mm×450mm，分为缺氧区和好
　　氧区两个部分，其中缺氧区长度为200mm，好氧区为800mm。滗水部分采用丝杠套筒式滗水器，受PLC控制器控制。
　　1.2 试验条件
　　试验原水取自某高校学生公寓楼前化粪池上清液。生活污水由厕所、厨房排水，洗浴水和其它污水组成，其中，厕所污水和厨房排水是生活污水的主要来源。污水中的NH3-N浓度高，浓度在90～120mg/L，占进水总氮的92％左右，COD浓度在400～900 mg/L。
　　试验周期运行时间设定为4h，各阶段时间分配一般为：曝气120min，沉淀90min，排水20min，闲置10min。试验采用均匀曝气方式，每个周期的曝气量保持不变，以曝气期末端DO作为控制目标，试验过程中末端DO一般控制为2.5mg/L。CASS工艺采用变容积运行，最高水位和最低水位的MLSS相差较大，系统内的MLSS始终处于一个变化状态。一般平均MLSS控制在 mg/L。
　　2.试验结果和讨论
　　2.1 污泥负荷对脱氮的影响
　　试验分别采用HRT为12h和16h；周期运行时间为4h，各阶段时间分配为：曝气120min，沉淀90min，排水20min，闲置10min；以曝气期末端DO控制在2.5～3.0mg/L。回流比采用150％。
　　图1表明，试验中污泥有机负荷对各种物质的去除均有重要影响。当污泥有机负荷低于0.25kgCOD/(kgMLSS·d)时，硝化率在96％以上，COD去除率为88％左右，而脱氮率在50～70％之间。当污泥有机负荷在0.18～0.25 kgCOD/(kgMLSS·d)时脱氮效果最好，脱氮率在60～70％；当污泥有机负荷高于0.28kgCOD/(kgMLSS·d) 时，COD去除率降低到80％以下，硝化率在50～80％，脱氮率在39～60％。
　　图2表明，NH3-N负荷对硝化的影响较大，当NH3-N负荷低于0.045kg NH3-N/(kgMLSS·d)时，硝化率达到96％以上，而当NH3-N负荷高于0.045kg NH3-N/(kgMLSS·d)时，硝化率明显下降，仅达到50～80％。NH3-N负荷对反硝化的影响不明显。
　　2.2 回流比对脱氮的影响
　　分别采用50％、100％、150％、200％、250％五种回流比进行对比试验。HRT为16h；周期运行时间为4h，各阶段时间分配为：曝气120min，沉淀90min，排水20min，闲置10min；曝气期末端DO控制在2.5～3.0mg/L。
　　回流比试验数据如表1所示,&&回流比对脱氮效果的影响曲线如图3所示：
　　& & 表1&&回流比试验数据表回流比％进水COD mg/L出水COD mg/LCOD去除率％进水总氮mg/L进水NH3-Nmg/L出水NH3-Nmg/LNH3-N去除率％出水NO3-Nmg/L脱氮率％50485.5634.4492.91105.7597.292.4997.4461.2139.76100518.3365.4587.37118.15108.720.5899.4957.7950.60150528.2661.9088.28127.07116.912.7397.6844.7362.65200479.4957.9787.91121.20111.540.7399.3654.4754.46250483.1535.3992.68113.91104.800.8299.2455.8350.29　　　　图3表明，当生活污水试验的回流比从50％到250％以每次50％的速度递增时，系统的脱氮率呈现出先增大后减小的趋势，当回流比增大到150％时，系统的脱氮率达到最大，其数值为62.65％，NH3-N保持97％以上的去除率， COD去除率也达到88％以上。　　2.3 曝气时间和溶解氧对脱氮的影响
　　改变曝气量以控制末端DO，并改变曝气时间，具体组合工况见表2，
　　表2& &试验工况数据表工况曝气量(m3/h)曝气时间(min)沉淀时间(min)10.81209020.91209030.81506040.71506050.615060　　试验采用 HRT为16h，回流比为150％。
　　图4表明，当曝气量和曝气时间发生变化时，各工况一个周期内DO的变化并不相同，但是各个工况都表现出由小到大的一个变化过程。
　　五种工况的出水水质情况如表3所示。
　　表3&&五种工况试验结果数据表工况进水COD(mg/L)出水COD(mg/L)COD去除率(％)总氮(mg/L)进水NH3-N(mg/L)出水NH3-N(mg/L)NH3-N去除率(％)出水NO3-N(mg/L)脱氮率(％)1565.50 47.7891.55 132.51 121.9120.5583.14 36.2657.13 2553.37 41.1092.57 151.36 139.259.6193.10 48.7161.47 3635.06 44.8892.93 136.88 125.930100.00 46.6465.93 4687.21 66.5090.32 116.02 106.7415.8985.11 30.0060.45 5542.07 44.9491.71 105.64 97.1918.3381.14 35.3849.16 　　图5表明，五种工况下，DO和曝气时间的改变对NH3-N去除率影响最大，NH3-N去除效果好的工况脱氮效果也相应较好，硝化最好的工况3脱氮效果最好，脱氮率达到了65.93％，而硝化率最低的工况5脱氮率则最低，为49.16％；DO和曝气时间对COD去除率的影响则很小，各种工况下COD的去除率都达到了90.32％以上，
　　从上述分析可知，DO的控制对脱氮效果的影响较大。要取得好的脱氮效果，首先要将硝化进行得比较彻底，而DO对于硝化反应有着重要的影响。试验表明，适合于脱氮的DO浓度反映在两个方面：一是曝气阶段的最低DO浓度必须达到一定水平，根据试验，这个最低DO浓度水平是1.40 mg/L；二是曝气期末端DO水平也要达到一个较高值，这个值的选择范围要宽一些，根据试验结果， 2.5～3.5 mg/L的控制范围比较合理。
　　曝气时间对脱氮的影响也是存在的，试验表明，要取得较好的脱氮效果，缩短曝气时间就必然需要增大曝气量，即便如此，试验中的工况2和工况3的脱氮效果还是有差异，若工艺曝气时间采用定时控制，在选择合适的曝气量下，应尽量选择较长的曝气时间。
　　2.4 CASS工艺曝气时间控制研究
　　关于DO和曝气时间对系统脱氮影响的研究表明，曝气时间可以根据污水处理的需要进行灵活的选择，但是如何选择最合理的曝气时间是下面试验需要讨论的问题。
　　对曝气时间控制目的有三个：一是实现计算机自动控制；二是在保证出水水质前提下尽可能节省运行费用；三是避免曝气量不足或反应时间过长而引起的污泥膨胀。
　　目前CASS工艺对曝气时间的控制有两种方法，即定时控制和实时控制。
　　定时控制是将曝气时间设定为某一固定值。实时控制是采用现代监测仪器对反应时间进行控制。一种是通过在线COD或BOD仪监测污水，一旦达到出水要求即停止曝气，这是最理想的控制方式，但是对监测仪器的要求较高；另一种是通过ORP、DO、pH仪来控制曝气时间，由于曝气期内CASS池的COD、NH3-N和NO3-N等物质浓度的变化与ORP、DO和pH等值之间存在着一定的相关性，这种相关性可有效地指导工程曝气时间的控制。实时控制是目前研究和应用最为广泛的方法，但是对于不同的水质，曝气过程中的参数变化规律是不同的，需要作具体的分析。
　　试验研究了DO与NH3-N、NO3-N和COD浓度变化的相关性，试验数据来自于2.3试验的工况3，试验结果如下：
　　1、一个周期内NH3-N与DO变化关系
　　一个周期内NH3-N与DO变化关系如图6所示。
　　图6表明，NH3-N浓度与DO在曝气阶段具有较好的相关性。在前15min内，NH3-N浓度明显升高，而DO则急剧下降，随后NH3-N浓度进入一个大幅下降的过程，而DO则进入了一个缓慢上升的过程，到第100min时，NH3-N浓度下降到几乎为零，而DO则进入了一个急速增长阶段，一直持续到曝气期末DO达到3.59mg/L。
　　2、一个周期内NO3-N与DO变化关系
　　一个周期内NO3-N与DO变化关系如图7所示。
　　图7表明，NO3-N浓度与DO在曝气阶段具有一定的相关性。在前20min内，NO3-N浓度和DO均是急剧下降，随后二者均进入一个缓慢上升的过程，到第100min时，NO3-N 浓度进入一个稳定阶段，一直持续到曝气期末。
　　试验结果表明，DO与NH3-N和NO3-N的浓度变化具有一定的相关性。
　　本试验研究的主要问题在于处理过程中曝气时间的控制，从2.3的五种工况的比较中可以看出，各工况最大的区别在于硝化反应的进行的程度，因此，硝化进行得彻底，脱氮率就相应提高，故可以利用NH3-N和DO之间的相关性对曝气时间进行控制。
　　3. 结论
　　1、污泥有机负荷控制在0.18～0.25kgCOD/(kgMLSS· d)左右，其反硝化效率较高，脱氮率可以达到60～70％。而当污泥有机负荷高于0.28 kgCOD/(kgMLSS·d)时，COD的降解和含氮物质的硝化都开始受到很大影响，出水中COD和NH3-N的浓度都偏高，出水水质变坏。
　　当NH3-N负荷低于0.045kg NH3-N/(kgMLSS·d)时，硝化进行得比较彻底，硝化率达到96％以上。反之，则硝化效果急剧下降，硝化率明显下降，仅达到50～80％, 但NH3-N负荷对反硝化效果影响不明显。
　　2、当回流比从50％增加到250％时，系统脱氮率先增后减，在回流比为150％时达到最大值。
　　3、DO对于硝化效果有着重要的影响。要取得较好的硝化效果，一是主反应区最低的DO要达到1.40 mg/L以上；二是曝气期末端DO控制在 2.5～3.5 mg/L范围。
　　4、曝气时间对脱氮效果也存在影响，要取得较好的脱氮效果，缩短曝气时间就需要增大曝气量，对于采用时间作为控制参数的CASS工艺，在选择合适的曝气量、满足沉淀和滗水要求的前提下，应尽量选择较长的曝气时间。
　　5、实时控制优于定时控制，CASS工艺在处理高氨氮生活污水时采用DO与NH3-N的相关性作为控制曝气时间的依据比较合理，这种控制方式可实现计算机自动控制，在保证出水水质前提下尽可能节省运行费用。
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CASS工艺处理油漆生产废水
　　　前言
　　浙江环球制漆集团股份有限公司是浙江省最大的油漆生产企业，产品品种多，生产过程中产生的废水成份复杂，有机物浓度高，治理难度大。经大量试验，确定了以CASS生化法为主的处理工艺路线，1年多的工程实际运行表明，该处理系统运行稳定，出水各项指标达到《污水综合排放标准》（GB）一级标准。
　　1、废水处理工艺
　　1.1　废水水量、水质
　　公司废水主要来源于植物油精炼、亚油酸、醇酸、氨基树脂生产、成品色漆配制等生产工艺废水以及车间地面冲洗排水，经车间初步隔油，沉渣预处理后进入集中废水处理站。综合废水水量约200/td1，设计进水水质见表1。
　　表1　废水处理站设计进水水质分析表/mgL-1
CODcr BOD5 色度 SS 动植物油 pH
600-500 180-900 ≤200 ≤200 ≤80 5.0-7.5
　　1.2　处理工艺
　　1.3　主要建筑、构筑物及工艺参数
　　工程主要建筑、构筑物设计参数见表2。
　　表2　主要建筑、构筑物及设计工艺参数
　　建筑、构筑物名称 型号、规格 数量
　　调节池 260m3利用原有水池 1
　　气浮池 SF-30最大处理量30/m3h-1 1
　　CASS池 220m3停留时间44h 2
　　滗水器 SHB-50出水量50/m3h-1 2
　　机械过滤器 JX-1000处理量9/m3h-1 2
　　2、废水处理调试、运行
　　2.1　气浮系统调试运行
　　选用高效双溶气气浮，药剂为聚合氯化铝（PAC）混凝剂和聚丙烯酰胺（PAM）助凝剂，经气浮处理，废水中所含的悬浮物、油类物质大部分得到去除，出水颜色透明。运行表明，药剂投加量和投加顺序是保证气浮运行良好的关键因素，当药剂投加量为PAC100/mgL-1，PAM30/mgL-1时，投加顺序为先投加PAC后投加PAM处理效果最佳。
　　2.2　CASS生化系统调试及运行
　　循环式活性污泥法（CASS）是SBR工艺的一种新的型式，与SBR工艺相比，该工艺优化设计了生物选择器可有效的抑制污泥膨胀。菌种选取近8t杭州农药厂污水处理生化池湿污泥，投加后检测SV为5.0%左右，采用连续进水培养法进行驯化。在驯化开始阶段按BOD5∶N∶P=100∶5∶1投加尿素、磷酸二氢钾营养物，并控制CASS主曝气池进水COD浓度1000/mgL-1左右，池内溶解氧控制在2.0～4.0/mgL-1。经过近30d的驯化，池内SV为20%，菌胶团为棕褐色，镜检出现钟虫、轮虫等原生生物和后生生物，污泥活性较好，污染物去除率逐渐提高。继续增加进水量至满负荷，主曝气池SV上升到25%时，驯经基本完成，出水COD在100/mgL-1左右，且基本保持稳定。正常运行时CASS池运行工况为：进水COD≤2500/mgL-1，pH7.0～7.5，DO2.0～4.0/mgL-1，二班制运行，每次进出水量100t，补充投加N、P等元素。
　　2.3　稳定运行结果
　　经近二个半月时间的培养、驯化，废水处理系统进入稳定运行阶段，运行结果见表3。
　　表3　处理系统稳定运行结果/mgL-1
单元 项目 CODcr BOD5 SS 动植物油 pH
调节池 进水 4.96-9.92×103 2.04-2.61×103 25.3-128.7 49.7-79.8 5.0-7.5
气浮池 出水平均去除率% 1.63×.91×.566.1 16.572.6 7.0-8.0/
CASS池 出水平均去除率% .398.9 35/ 2.386.1 7.0-7.5/
机械过滤器 出水平均去除率% 87.514.2 7.618.3 11.866.3 1.534.8 6.5-7.5/
设计出水标准 100 30 70 20 6.0-9.0
　　从表3可知，在稳定运行阶段，出水各项指标基本达到了设计要求，COD总去除率在98.1%左右。
　　3、运行费用与环境效益
　　污水处理站吨废水处理费用为2.66元（其中电费1.41元，人工0.75元，药剂费0.25元，设备折旧维修费0.25元）。公司废水经处理达标后，每年污染排放量COD减少93t，BOD5减少33t，环境效益十分明显。
　　4、结论
　　1年多的运行情况表明，采用以CASS生化为主的处理工艺处理油漆生产废水，设施运行稳定，操作方便，出水可实现达标排放。
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CASS工艺的技术经济评价
　　　 1 概述 CASS（Cyclic Activated Sludge System）工艺是近年来国际公认的处理生活污水及工业废水的先进工艺。其基本结构是：在序批式活性污泥法（SBR）的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法的二沉池和污泥回流系统；同时可连续进水，间断排水。
该工艺最早在国外应用，为了更好地将其引进、消化，开发出适合我国国情的新型污水处理新工艺，总装备部工程设计研究总院环保中心于1994年在实验室进行了整套系统的模拟试验，分别探讨了CASS工艺处理常温生活污水、低温生活污水、制药和化工等工业废水的机理和特点以及水处理过程中脱氮除磷的效果，获得了宝贵的设计参数和对工艺运行的指导性经验。我院将研究成果成功地应用于处理生活污水及不同种工业废水的工程实践中，取得了良好的经济、社会和环境效益。我院开发的CASS工艺与ICEAS工艺相比，负荷可提高1-2倍，节省占地和工程投资近30%。
2 CASS工艺的主要技术特征
2.1 连续进水，间断排水
传统SBR工艺为间断进水，间断排水，而实际污水排放大都是连续或半连续的，CASS工艺可连续进水，克服了SBR工艺的不足，比较适合实际排水的特点，拓宽了SBR工艺的应用领域。虽然CASS工艺设计时均考虑为连续进水，但在实际运行中即使有间断进水，也不影响处理系统的运行。
2.2 运行上的时序性
CASS反应池通常按曝气、沉淀、排水和闲置四个阶段根据时间依次进行。
2.3 运行过程的非稳态性
每个工作周期内排水开始时CASS池内液位最高，排水结束时，液位最低，液位的变化幅度取决于排水比，而排水比与处理废水的浓度、排放标准及生物降解的难易程度等有关。反应池内混合液体积和基质浓度均是变化的，基质降解是非稳态的。
2.4 溶解氧周期性变化，浓度梯度高
CASS在反应阶段是曝气的，微生物处于好氧状态，在沉淀和排水阶段不曝气，微生物处于缺氧甚至厌氧状态。因此，反应池中溶解氧是周期性变化的，氧浓度梯度大、转移效率高，这对于提高脱氮除磷效率、防止污泥膨胀及节约能耗都是有利的。实践证实对同样的曝气设备而言，CASS工艺与传统活性污泥法相比有较高的氧利用率。
3&&CASS工艺的主要优点
3.1 工艺流程简单，占地面积小，投资较低
CASS的核心构筑物为反应池，没有二沉池及污泥回流设备，一般情况下不设调节池及初沉池。因此，污水处理设施布置紧凑、占地省、投资低。
3.2 生化反应推动力大
在完全混合式连续流曝气池中的底物浓度等于二沉池出水底物浓度，底物流入曝气池的速率即为底物降解速率。根据生化动力反应学原理，由于曝气池中的底物浓度很低，其生化反应推动力也很小，反应速率和有机物去除效率都比较低；在理想的推流式曝气池中，污水与回流污泥形成的混合流从池首端进入，成推流状态沿曝气池流动，至池末端流出。作为生化反应推动力的底物浓度，从进水的最高浓度逐渐降解至出水时的最低浓度，整个反应过程底物浓度没被稀释，尽可能地保持了较大推动力。此间在曝气池的各断面上只有横向混合，不存在纵向的返混。
CASS工艺从污染物的降解过程来看，当污水以相对较低的水量连续进入CASS池时即被混合液稀释，因此，从空间上看CASS工艺属变体积的完全混合式活性污泥法范畴；而从CASS工艺开始曝气到排水结束整个周期来看，基质浓度由高到低，浓度梯度从高到低，基质利用速率由大到小，因此，CASS工艺属理想的时间顺序上的推流式反应器，生化反应推动力较大。
3.3 沉淀效果好
CASS工艺在沉淀阶段几乎整个反应池均起沉淀作用，沉淀阶段的表面负荷比普通二次沉淀池小得多，虽有进水的干扰，但其影响很小，沉淀效果较好。实践证明，当冬季温度较低，污泥沉降性能差时，或在处理一些特种工业废水污泥凝聚性能差时，均不会影响CASS工艺的正常运行。实验和工程中曾遇到SV30高达96%的情况，只要将沉淀阶段的时间稍作延长，系统运行不受影响。
3.4 运行灵活，抗冲击能力强，可实现不同的处理目标
CASS工艺在设计时已考虑流量变化的因素，能确保污水在系统内停留预定的处理时间后经沉淀排放，特别是CASS工艺可以通过调节运行周期来适应进水量和水质的变比。当进水浓度较高时，也可通过延长曝气时间实现达标排放，达到抗冲击负荷的目的。在暴雨时，可经受平常平均流量6信的高峰流量冲击，而不需要独立的调节地。多年运行资料表明，在流量冲击和有机负荷冲击超过设计值2－3信时，处理效果仍然令人满意。而传统处理工艺虽然已设有辅助的流量平衡调节设施，但还很可能因水力负荷变化导致活性污泥流失，严重影响排水质量。
当强化脱氮除磷功能时，CASS工艺可通过调整工作周期及控制反应池的溶解氧水平，提高脱氮除磷的效果。所以，通过运行方式的调整，可以达到不同的处理水质。
3.5 不易发生污泥膨胀
污泥膨胀是活性污泥法运行过程中常遇到的问题，由于污泥沉降性能差，污泥与水无法在二沉池进行有效分离，造成污泥流失，使出水水质变差，严重时使污水处理厂无法运行，而控制并消除污泥膨胀需要一定时间，具有滞后性。因此，选择不易发生污泥膨胀的污水处理工艺是污水处理厂设计中必须考虑的问题。
由于丝状菌的比表面积比菌胶团大，因此，有利于摄取低浓度底物，但一般丝状菌的比增殖速率比非丝状菌小，在高底物浓度下菌胶团和丝状菌都以较大速率降解底物与增殖，但由于胶团细菌比增殖速率较大，其增殖量也较大，从而较丝状菌占优势。而CASS反应池中存在着较大的浓度梯度，而且处于缺氧、好氧交替变化之中，这样的环境条件可选择性地培养出菌胶团细菌，使其成为曝气池中的优势菌属，有效地抑制丝状菌的生长和繁殖，克服污泥膨胀，从而提高系统的运行稳定性。
3.6 适用范围广，适合分期建设
CASS工艺可应用于大型、中型及小型污水处理工程，比SBR工艺适用范围更广泛；连续进水的设计和运行方式，一方面便于与前处理构筑物相匹配，另一方面控制系统比SBR工艺更简单。
对大型污水处理厂而言，CASS反应池设计成多池模块组合式，单池可独立运行。当处理水量小于设计值时，可以在反应地的低水位运行或投入部分反应池运行等多种灵活操作方式；由于CASS系统的主要核心构筑物是CASS反应池，如果处理水量增加，超过设计水量不能满足处理要求时，可同样复制CASS反应池，因此CASS法污水处理厂的建设可随企业的发展而发展，它的阶段建造和扩建较传统活性污泥法简单得多。
3.7 剩余污泥量小，性质稳定
传统活性污泥法的泥龄仅2－7天，而CASS法泥龄为25-30天，所以污泥稳定性好，脱水性能佳，产生的剩余污泥少。去除1.0kgBOD产生0.2～0.3kg剩余污泥，仅为传统法的60％左右。由于污泥在CASS反应池中已得到一定程度的消化，所以剩余污泥的耗氧速率只有10mgO2/g MLSS.h以下，一般不需要再经稳定化处理，可直接脱水。而传统法剩余污泥不稳定，沉降性差，耗氧速率大于20mgO2/g MLSS.h ，必须经稳定化后才能处置。
4&&CASS设计中应注意的问题
4.1 水量平衡
工业废水和生活污水的排放通常是不均匀的，如何充分发挥CASS反应池的作用，与选择的设计流量关系很大，如果设计流量不合适，进水高峰时水位会超过上限，进水量小时反应池不能充分利用。当水量波动较大时，应考虑设置调节池。
4.2 控制方式的选择
CASS工艺的日益广泛应用，得益于自动化技术发展及在污水处理工程中的应用。CASS工艺的特点是程序工作制，可根据进水及出水水质变化来调整工作程序，保证出水效果。整套控制系统可采用现场可编程控制（PLC）与微机集中控制相结合，同时为了保证 CASS工艺的正常运行，所有设备采用手动／自动两种操作方式，后者便于手动调试和自控系统故障时使用，前者供日常工作使用。
4.3 曝气方式的选择
CASS工艺可选择多种曝气方式，但在选择曝气头时要尽量采用不堵塞的曝气形式，如穿孔管、水下曝气机、伞式曝气器、螺旋曝气器等。采用微孔曝气时应采用强度高的橡胶曝气盘或管，当停止曝气时，微孔闭合，曝气时开启，不易造成微孔堵塞。此外，由于CASS工艺自身的特点，选用水下曝气机还可根据其运行周期和DO等情况适当开启不同的台数，达到在满足废水要求的前提下节约能耗的目的。
4.4 排水方式的选择
CASS工艺的排水要求与SBR相同，目前，常用的设备为旋转式撇水机，其优点是排水均匀、排水量可调节、对底部污泥干扰小，又能防止水面漂浮物随水排出。
CASS工艺沉淀结束需及时将上清液排出，排水时应尽可能均匀排出，不能扰动沉淀在池底的污泥层，同时，还应防止水面的漂浮物随水流排出，影响出水水质。目前，常见的排水方式有固定式排水装置如沿水池不同深度设置出水管，从上到下依次开启，优点是排水设备简单、投资少，缺点是开启阀门多、排水管中会积存部分污泥，造成初期出水水质差。浮动式排水装置和旋转式排水装置虽然价格高，但排水均匀、排水量可调、对底部污泥干扰小，又能防止水面漂浮物随出水排出，因此，这两种排水装置目前应用较多，尤其旋转式排水装置，又称滗水器，以操作灵活、运行稳定性高等优点受到设计人员和用户的青睐。
4.5 需要注意的其它问题
1、冬季或低温对CASS工艺的影响及控制
2、排水比的确定
3、雨季对池内水位的影响及控制
4、排泥时机及泥龄控制
5、预反应区的大小及反应池的长宽比
6、间断排水与后续处理构筑物的高程及水量匹配问题。&&
5&&CASS的经济性
实践证明，CASS工艺日处理水量小则几百立方米，大则几十万立方米，只要设计合理，与其它方法相比具有一定的经济优势。它比传统活性污泥法节省投资20%-30%，节省土地30%以上。当需采用多种工艺串联使用时，如在CASS工艺后有其它处理工艺时，通常要增加中间水池和提升设备,将影响整体的经济优势，此时，要进行详细的技术经济比较，以确定采用CASS工艺还是其它好氧处理工艺。
由于CASS工艺的曝气是间断的，利于氧的转移，曝气时间还可根据水质、水量变化灵活调整，均为降低运行成本创造了条件。总体而言，CASS工艺的运行费用比传统活性污泥法稍低。
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CASS工艺在处理低温生活污水中的应用研究
低温污水处理是指在我国北纬40℃以北的广大地区，其冬季城市污水的水温一般在10℃以下（6-10℃，少数地区4-6℃）时进行的污水处理工程。由于寒冷地区排水温度低，输水管道散热量大，给污水处理带来很大困难。此外，温度对微生物的活性、种群组成、细胞的增殖、活性污泥的絮凝沉降性能、曝气池充氧效率以及水的粘度都有较大影响。因此，低温条件下，污水处理工艺及工程设计参数同常温条件下有很大区别。
低温对生物处理的影响，关系到寒冷地区城市污水和工业废水能否采用生物处理和采用什么样的生物处理工艺。因此，结合我国国情，探讨适合我国寒冷地区的污水处理工艺，对于缓解寒冷地区的环境污染，实现经济可持续发展具有重要意义。
周期循环活性污泥法（CASS工艺）不但具有投资省、占地面积少、工艺流程简单、操作管理方便、处理效果好等优点,而且,据国外资料介绍，CASS工艺对低温污水仍能保持很好的处理效果。因此，本文充分利用CASS工艺的优势，结合我国寒冷地区的实际情况，重点探讨了CASS工艺对低温环境的适应性，探讨适合低温环境条件下的工程设计参数和运行管理经验，为CASS工艺在我国寒冷地区的推广应用奠定基础。
2 试验装置及流程设计
为将国外先进技术引进消化，研究适合我国国情的污水处理工艺，并在我国寒冷地区推广应用，总装备部工程设计研究总院环保中心自1999年就开始在实验室进行了2年的系统研究，为工程应用提供了宝贵的工程设计参数和运行管理经验。
2.1试验工艺流程
污水取自总装备部工程设计研究总院家属楼楼生活污水，用小型潜污泵直接从化粪池提升到储水箱。储水箱由PVC加工而成，容积180L，内设自动液位控制器。
2.2 试验装置
试验装置如图1所示，其中CASS装置自行设计，材质为有机玻璃，便于观察水流运动状态、曝气强度及活性污泥的絮凝情况。该装置尺寸为：L×B×H=930mm×312mm×410mm，容积118L。
图2-1&&CASS工艺处理低温生活污水实验装置2.3装置自动控制系统介绍
整套实验装置采用PLC程序控制器集中控制。其中储水箱中的水位由液位控制计控制，低水位时，污水提升泵自动开启，向水箱注水，至水箱最高水位时，污水提升泵自动关闭，停止进水。
CASS工艺的特点是程序工作制，其整个工作周期均可由程序控制器完成，无须专人操作。此外，CASS工艺还可根据进、出水水质变化适当调整工作程序，保证出水效果。
完整的CASS工艺工作周期一般分为四个步骤，如表1所示：
表1&&CASS工艺自动控制情况2.3装置自动控制系统介绍
1、CODcr：重铬酸钾法；
2、溶解氧（DO）：YSI—52溶解氧仪；
3、BOD5：稀释倍数法；
4、pH：pH计或精密pH试纸；
5、污泥沉降比（SV%）：用100 ml或1000 ml量筒测量；
6、污泥生物相观察：光学显微镜；
7、温度：YSI—52自带温度计；
8、污泥干重、MLSS、SS：重量法测定；
3 试验结果与分析
3.1 污泥接种与培养
实验所用污泥取自首都机场废水净化站二沉池回流污泥，该污泥性能良好，镜检发现有大量活跃钟虫和少量线虫，污泥上清液清澈透明。将接种污泥投入CASS池并加入部分污水后闷曝24h，此后，逐步加大进水负荷按照CASS池自身运行方式—连续进水、间歇排水逐步培养驯化活性污泥，至生物相重新恢复正常、污泥性能稳定，处理效果良好，表明污泥培养成熟。
3.1 CODcr去除效果分析
3.1.1&&试验条件
气温：-4～12℃；水温：5～9℃；
水力停留时间：HRT=10.8h，16h，20h；
周期运行时间：T=215∽296 min（分曝气、沉淀、撇水、闲置四个阶段）；
进水流量：Q=160∽87ml/min；
周期处理水量：Q1=34.4∽20.8L；
周期排水比：1/3∽1/4；
根据试验效果，按水力停留时间（HRT）的不同实验划分为三个阶段（即HRT=108h，16h，20h），其中HRT=20h阶段中曝气时间又分为180 min和240 min。
3.1.2 试验效果与分析
CODcr试验效果见表2（摘录）。HRTh温度℃进水CODcrmg/L出水CODcrmg/LSV%SVIMLSS g/L污泥CODcr负荷kgCOD/kgMLSS.d去除率%10.8-2～11823221623.9321581.0673-1～10809137802.4873211.1083-1～12982225603.5341700.94677-2～10832143564.0911360.6458316.0-3～560991493.7681300.34485-3～797090513.6951400.559910～8898113584.0851410.473870～1092895593.8431530.5169020.01～5798115553.561540.34086-4～1358596623.7061670.34084-1～1381383684.5571490.275905～12107191713.9621790.39392由上表可以看出：当HRT=10.8h时，进出水CODcr波动较大，进水CODcr为620～1218 mg/L，出水122～211 mg/L，去除率在74%～89%之间，出水效果不理想，波动较大。相对应的MLSS=2.487～5.678g/L,变化较大,污泥负荷=0.688～1.10kgCOD/(kgMLSS.d),也比较高。
当HRT=16.0h时，该阶段进水波动较小, 进水CODcr为610～930 mg/L，出水CODcr为90～115 mg/L，去除率达85%～91%，出水水质比较稳定。此阶段污泥负荷Ns在0.24～0.39kgCODcr/(kgMLSS.d)之间，比第一阶段有所降低，污泥浓度也趋于稳定, MLSS为2.985～4.13g/L。
由上表可以看出：通过对不同水力停留时间的对比实验，发现水力停留时间HRT=16h和20h处理效果差别不大，这说明在一定污泥负荷范围内，延长水力停留时间对提高去除效果意义不明显，反而使投入产出比降低。
本实验水力停留时间HRT=16h，污泥浓度MLSS= mg/L，污泥负荷0.2～0.3kgCOD/kgMLSS.d , 运行效果和经济性比较好。
3.2 BOD5去除效果分析
表3&&BOD5去除效果及BOD5/ CODcr的变化温度(℃)进水（mg/L）出水（mg/L）BOD5去除率(%)BOD5/ CODcrCODcrBOD5CODcrBOD5进水出水-1～38132178313.6940.260.164～147603411529.4970.450.067～2186232911615950.380.13通过BOD5实验分析：虽然进水的可生化性不是很好，这与传统的生活污水具有良好的可生化性（BOD5/CODcr=0.5左右）有一定差别，其原因是化粪池污水中大便成分含量较高,外观成乳黄色，有机物浓度比一般小区或城市污水高2倍以上。理论和实践证明，粪便污水的可生化性并不理想。另外，实验出水BOD5已小于15 mg/L，表明出水水质中能够生物降解的物质绝大部分已去除，CODcr进一步降低的空间十分有限。所以，即使再延长曝气时间或水力停留时间，出水CODcr不会有显著降低。
3.3 悬浮物（SS）去除效果分析
一般情况下，传统活性污泥法处理污水的效果随温度的降低而变差，出水质量差的一个重要原因就是二沉池污泥沉降性能不好。从物理现象上看，活性污泥比较细碎，不易形成大块絮凝体，沉淀后的上清液仍有细小的悬浮颗粒随出水带走；从水质特点上分析，低温环境下，水的粘滞性增高，固体颗粒沉降阻力增大，降低了泥水分离效果。
但从CASS工艺处理低温的整个实验过程来看，废水SS的去除率一直都很高，进水SS通常在100 mg/L以上，出水SS通常保持在10 mg/L左右，并且去除效果比较稳定。这从另一方面反映了CASS工艺独特的运行方式，使得曝气结束后的沉淀阶段整个池子面积均用于在近乎静止的环境中进行泥水分离，故其固体通量很低，泥水分离效果良好。
4 CASS工艺需氧量分析
通过连续监测一个工作周期内的溶解氧（DO）发现，CASS池中DO周期性变化非常明显，经历一个好氧—缺氧—厌氧过程，氧浓度梯度大，氧转移效率高，这对生物脱N除P以及防止污泥膨胀都十分有利。
下图1给出了在低温条件下DO的变化规律。
由上图1可以明显看出：曝气结束，沉淀开始后15分钟内，DO从4.15mg/L迅速下降到0.28 mg/L，曝气重新开始前下降幅度趋于平缓，这就给生物反硝化细菌创造了良好的条件，使NO-3-N转化为NO-2—N进而转化为N2。这同时也提出了一个问题—低温及中温和高温条件下应设置不同的沉淀时间。因为，夏天由于生物反硝化速率高，释放出来的N2易使污泥上浮，如果沉淀时间设置过长，就会造成污泥上浮随水流失。
4.1 低温对CASS工艺处理生活污水的影响
通过实验观察和分析：低温对CASS工艺处理效果有一定影响，在其它条件相同情况下，与常温条件相比，CODcr去除率约降低5%，这也反映出CASS工艺对温度具有较好的适应能力，与国外文献的介绍是一致的。但低温造成活性污泥沉降性能降低，SV和SVI普遍高于常温条件，可通过提高污泥浓度、降低污泥负荷和适当延长沉淀时间，解决给生产运行带来的困难。
4.2 推荐的工艺参数
通过对不同水力停留时间的对比实验，发现水力停留时间HRT=16h和20h处理效果差别不大，这说明在一定污泥负荷范围内，延长水力停留时间对提高去除效果意义不明显，反而使投入产出比降低。本实验水力停留时间HRT=16h，污泥浓度MLSS= mg/L，污泥负荷0.2～0.3kgCOD/kgMLSS.d , 运行效果和经济性比较好。
4.3 通过实验观察和理论分析可知：
CASS工艺污泥特性如SV、SVI和MLSS等受温度变化影响较大，而污泥特性的变化直接影响到沉淀时间、排水比和污泥龄等参数的确定，因此，CASS工艺的运行要制定与温度变化相适应的操作管理参数。
爱是一种感受,即使痛苦也会觉得幸福.爱是一种体会,即使心碎也会觉得甜蜜.爱是一种经历,即使破碎也会觉得美丽.
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不错的资料！辛苦了！！！
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谢谢分享，好像很深的样子，要是有科普的文章就好了
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狠狠好啊 学习了 东方兄辛苦拉
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想问个问题
仔细看过了 不错不错！
如果整个系统的池子都建在地下 会有什么优势或不足？
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不错的资料！辛苦了！！！
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很好很好，谢谢楼主
[ 本帖最后由 yoruba 于
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谢谢，正好想学习一下，非常感谢。
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正好想学习一下，非常感谢。
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传一个CASS工艺动画哦
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某污水厂套图cass工艺.rar
清镇朱家河污水处理厂CASS工艺设计
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不错 辛苦了！